WWW.NEW.Z-PDF.RU
БИБЛИОТЕКА  БЕСПЛАТНЫХ  МАТЕРИАЛОВ - Онлайн ресурсы
 

«ЭЛЕКТРОБАРОТЕРМИЧЕСКОГО АНАЛИЗА В ОПРЕДЕЛЕНИИ ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИХ СВОЙСТВ МАТЕРИАЛОВ И ИХ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ В результате сопряжения и синхронизации термогравиметрии, ...»

В.В. Белозеров

АВТОМАТИЗИРОВАННЫЙ КОМПЛЕКС

ЭЛЕКТРОБАРОТЕРМИЧЕСКОГО АНАЛИЗА

В ОПРЕДЕЛЕНИИ ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИХ СВОЙСТВ

МАТЕРИАЛОВ И ИХ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ

В результате сопряжения и синхронизации термогравиметрии, термодилатометрии и электрометрии, а также с помощью тигля-электродилатометра и термокриостата на элементах Пельтье, создан способ и комплекс, позволяющие определять основные физико-химические параметры веществ и материалов, а также показатели, обусловливающие долговечность и пожарную опасность изделий из них Ключевые слова: термогравиметрия, термодилатометрия, термокриостат, электрометрия, физико-химические свойства веществ и материалов, пожарная опасность образцов, критерии подобия, термодинамические потенциалы, критерии Семенова, Зельдовича и Франк-Каменецкого, эффективная энергия активации пиролиза, теплота сгорания, автоматизированный комплекс V.V. Belozerov

THE AUTOMATED COMPLEX OF ELECTRICAL

AND BAROMETRICAL ANALYSIS IN DEFENION

OF PHYSICAL AND CHEMICAL PROPERTIES

OF MATERIALS AND THEIR FIRE DANGEROUS

The method and complex which allow to determinate basic physicochemical parameters of substances and materials and also rates which specify longevity and fire dangerous of prods from these were created as a result of coupling and synchronization of, thermodilatometry, electrometry and with a help of crucible-electrodilatometr and thermocryostat on Peltye’s elements .

Key words: termodilatometry, termogravimetry, termocryostat, electrometry, physicochemical properties of substances and materials, fire dangerous of standard, criteria of similarity, thermodynamic potential, criteria of Semenov, of Zeldovich and of Franc-Kamenetsky, effective energy of activation of pyrolisis, heat of burning, automated complex Ведущие фирмы мира в области термического анализа (ТА) веществ и материалов (Du Pont, Perkin Elmer, NETZSCH и др.) выпускают различные установки ТА, реализующие по отдельности термогравиметрию (ТГ) с дифференциальной термогравиметрией (ДТГ), термодилатометрию (ТД) с дифференциальной термодилатометрией (ДТД), дифференциальнотермический анализ (ДТА), дифференциально-сканирующую калориметрию (ДСК), а также специальные методы ТА: определение теплопроводности, диэлектрический анализ (ДЭА), метод лазерного импульса, термомеханический (ТМА), динамический механический анализ (ДМА) [1] .

Широко известен метод синхронного термического анализа (СТА) и установки-аналоги, объединяющие в одном измерении ТГ и ДТГ с ДТА или с ДСК, ТД и ДТД с ДТА, в том числе используемые для определения некоторых основных показателей пожарной опасности материалов (табл. 1) [2]. Установки СТА, или дериватографы, позволяющие совмещать некоторые (2 или 3) из перечисленных способов – немногочисленны и, как правило, исследуют микронавески материалов (далее образцов). В связи с этим они не являются метрологически аттестуемыми по методологическим причинам (при подготовке микропроб дисперсность материалов не является характерной для всего материала и её невозможно воспроизвести повторно, в качестве эталона используется произвольная навеска инертного материала и т.д.), что приводит к разбросам получаемых определяемых параметров от образца к образцу до 100 % [3, 4] .

Определенным аналогом разработанному способу синхронносопряженного термобароэлектрического анализа образцов (далее ССТБЭА), может служить способ сопряженного анализа (ССА) и комплекс синхронного измерения параметров образца сопряжением приборов (например, DEA 230 Epsilon с DMA 242 C фирмы NETZSCH) [1] .

Целью создания способа ССТБЭА и реализующего его комплекса, являлось:

- повышение достоверности и точности определения на одной установке и на одной макронавеске образца всех его термоаналитических параметров, в т.ч. при ускоренном "старении" образца в термокриостате путем его термобароциклирования;

- получение дополнительных физико-химических параметров, в т.ч .

их изменений при ускоренном "старении" образца (табл. 2),

- получение на одной установке и на трех макронавесках образцов всех основных и дополнительных показателей пожарной опасности материалов, в т.ч. при их ускоренном "старении" .

Указанные цели были достигнуты путем решения следующих задач (в т.ч. в связи с вышеизложенными недостатками существующих аналогов) .

1. Повышение точности и достоверности определения традиционных и дополнительных ТА-параметров – путем снятия указанных приближений и ограничений за счет синхронной реализации на одной макронавеске образца термогравиметрии и термодилатометрии (ТГ с ДТГ и ТД с ДТД) .

2. Получение дополнительных термодинамических и электрофизических параметров образца – за счет сопряженной синхронизации электрометрии (ЭМ), что позволило реализовать ДЭА и электромагнитный анализ (ЭМА) .

–  –  –

ДМА ТМА ДЭА

–  –  –

СТА ДТД ДТГ

–  –  –

Примечание:

"+" – определяется; "-" – не определяется;

"*" – при сопряжении с лазерной подсистемой;

"**" – при сопряжении с ИК-Фурье спектрометрией по методике В.Н.Павлова

–  –  –

ДМА ТМА ДЭА ССА ДТА

–  –  –

СТА ДТД ДТГ

–  –  –

3. Получение дополнительных механических и термодинамических параметров образца, а также его термостойкости и большинства основных показателей пожарной опасности (табл. 1), в т.ч. при ускоренном "старении" образца – за счет его адаптивного термобароциклирования в термокриостате и адаптивного термобаронагружения в электропечи, что позволило реализовать ТМА и ДМА образца .

4. Повышение точности и достоверности получения большинства показателей пожарной опасности образца и определение дополнительных показателей (в табл. 2 выделены жирным шрифтом), в т.ч. влияющих на пожарную опасность веществ и материалов и изделий из них при эксплуатации – за счет корреляции всех полученных параметров и показателей между собой, что не может быть получено стандартными методами определения пожаровзрывоопасности [5] и существующими методами и установками ТА .

Реализация способа ССТБЭА стала возможной, благодаря созданию оригинальной измерительной ячейки – керамического тигляэлектродилатометра ТЭД (рис. 1 – "а"), в который помещается образец и тепловой поток от источника тепла/холода организуется с одного направления (крышка тигля – окружающая среда – верхняя обкладка образца – образец – нижняя обкладка), т.к. корпус ТЭД изготавливается из нитридной керамики, теплопроводность которой составляет 1,5 Вт/м·К, а крышка, верхняя и нижняя обкладки, между которыми помещается образец, изготавливаются из молибдена, теплопроводность которого в 100 раз выше (151 Вт/м·К). Таким образом, основной тепловой поток на образец формируется через крышку и верхнюю обкладку с одного направления – сверху, остальные направления теплоизолируются керамикой и погрешности, вносимые тепловыми потоками с боковой и нижней поверхностей ТЭД, не превышают 1 % .

В связи с тем, что все материалы условно делятся по своей электропроводности на диэлектрики, проводники и полупроводники, линейный размер (толщина) образца в ТЭД определяется по различным эквивалентным схемам (рис.1 "б" и "в") спаренным RХC-электродилатометром, образованным указанными элементами ТЭД, соединенными соответствующими проводниками (проходящими через керамический шток) с цифровым измерителем иммитанса Е7-20, управляемым компьютером по RS-232 .

Для диэлектриков эквивалентная схема представляет собой (рис.1 "б") систему из двух последовательно соединенных конденсаторов (нижняя обкладка – образец – верхняя обкладка и верхняя обкладка – окружающая среда – крышка).

ТЭД обеспечивает прямое измерение шести "зависимых от образца" параметров (3 ёмкости и 3 тангенса угла потерь), из которых определяется линейный размер образца (из ёмкости) и его диэлектрическая проницаемость – (из tg):

l = 0,09·SВО C и = 1 i tg 0,09·SKP C (C + C К ) (1) l + l К = = h ТЭД + TС и С = 1 i tg С C·CК l К = 0,09·SВО К C К и К = 1 i tg К, где – толщина образца в ТЭД;

Sво- площадь верхней (меньшей) обкладки образца;

– диэлектрическая проницаемость образца;

C – емкость между обкладками с образцом;

i – мнимая единица;

tg – тангенс угла потерь емкости с образцом;

к – расстояние от верхней обкладки до крышки;

Cк – ёмкость между обкладкой и крышкой;

к – диэлектрическая проницаемость вакуума;

tgк – тангенс угла потерь емкости с вакуумом;

hТЭД = const + ·Tс – высота по внутреннему вертикальному сечению ТЭД;

Tс – температура системы обкладок;

SКР – площадь крышки (см2);

с – диэлектрическая проницаемость системы (образец + пространство до крышки);

tgс – тангенс угла потерь системы (образец + пространство до крышки) .

Система с "передвигающейся" обкладкой, лежащей на поверхности образца, позволяет регистрировать изменения линейного размера образца с разрешением не хуже 1 мкм/град., что обусловлено практически одинаковыми температурными коэффициентами линейного расширения (ТКЛР) нитридной керамики и молибдена (ТЭД ~510-6/град.). Помимо учета ТКЛР, для точного определения линейного размера образца – (толщины диэлектрика в "измерительном конденсаторе" ТЭД), в котором, в зависимости от температуры и давления, происходят изменения нано-, микро- и макроструктуры образца, изменяющие его [6], выполняются соответствующие итерации при решении уравнений (1) .

Для проводника или полупроводника эквивалентная схема другая (рис. 1 "в").

Вместо ёмкости с образцом измеряется его проводимость G, активное сопротивление R, реактивное сопротивление X, модуль комплексного сопротивления Z и угол фазового сдвига комплексного сопротивления, и система уравнений принимает следующий вид:

l = R·S ТЭД l + l К = h ТЭД + TС (2) l К = 0,09·SВО К C К и К = 1 i tg К, где R – активное сопротивление образца;

SТЭД – площадь горизонтального сечения образца (тигля);

= 1/G – удельное сопротивление образца, а остальные обозначения такие же, как в предыдущих формулах .

–  –  –

Возможность измерителя иммитанса программно изменять частоты измерений параметров образца в ТЭД (G, Z,, С и tg) в широком диапазоне обеспечивает определение двухмерных зависимостей магнитной проницаемости µ образца от температуры Т и частоты решением уравнений импеданса:

для проводников и полупроводников – µ = Z2·2 /SТЭД·G·(1+i) 2·µ0· -; (3) для диэлектриков – µ = Z2·(1-i tg) (4) где Z – измеренное значение комплексного сопротивления;

G – измеренное значение проводимости;

µ0 – магнитная постоянная;

– частота измерения, а остальные обозначения такие же, как в предыдущих формулах .

Циклическое измерение индуктивности L (в проводниках и п/проводниках) и определение указанных выше параметров дает возможность вычисления следующих критериев гомохронности (критериев подобия):

Ho1 = t; (электродинамического) (5) Ho2 = µ / t; (электромагнитного) (6) Ho3 = / t; (диэлектрического) (7) Ho4 = L/R t; (электроиндуктивного) (8) Ho5 = С/G t; (9) (электроемкостного) где t – время;

L – измеренное значение индуктивности, а остальные обозначения такие же, как в предыдущих формулах .

Таким образом, в отличие от дилатометров косвенного измерения, "вынужденное" определение в ТЭД, позволяет компьютеру построить двухмерные зависимости µ, G, и tg образца от температуры – Т и частоты –, т.е. помимо определения линейного размера образца, провести его диэлектрический (ДЭА) и электромагнитный анализ (ЭМА), решая уравнения (1-9) с заданным шагом в интервале частот от 25 Гц до 1 МГц .

Благодаря размещению макронавески образца в ТЭД, который на керамическом штоке установлен на весы и помещается в герметизируемый источник тепла или холода (рис. 1), реализуется сопряжение и синхронизация термогравиметрии и термодилатометрии (ТГ, ДТГ, ТД и ДТД), несопрягаемые до настоящего времени.

Тогда, в случае ваккумирования источника с ТЭД, зная толщину образца –, определяется его коэффициент теплопроводности – решением уравнение теплового потока, проходящего через поверхность верхней обкладки образца:

TС 4 TП 4 l µ C 0 100 100 (10) = S ВO (TС TП ), где – коэффициент теплопроводности образца;

– толщина образца;

µ – относительная излучающая способность верхней обкладки образца;

Со – коэффициент лучеиспускания абсолютно черного тела;

Тс – температура системы обкладок образца (крышки тигля и верхней обкладки);

Тп – температура образца;

Sво – площадь верхней обкладки образца .

Для регистрации особых точек (нано-, микро- и макроструктурных изменений в образце) компьютер вычисляет и строит кривую дифференциальной теплопроводности d, а погрешность в определении компенсируется вычислением по той же формуле (10) теплового потока в образец через известные конструкторские данные ТЭД: боковую поверхность Sб при толщине c и теплопроводности С стенки и аналогичные параметры дна .

Здесь же, измеряя изменение температуры источника тепла/холода и используя текущее значение массы образца (из ТГ), вычисляется теплоемкость образца:

Ср = ·(Тс – Тп)/m·T, (11) где Ср – теплоёмкость образца в текущий момент;

m – масса образца в текущий момент;

T – изменение температуры источника тепла/холода в текущий момент, а остальные обозначения те же .

Для регистрации особых точек (нано-, микро- и макроструктурных изменений в образце), вычисляется производная теплоемкости образца и строится кривая дифференциальной теплоемкости dСр .

Одновременно, используя данные ТГ и ТД, с учетом ТКЛР ТЭД, определяется плотность образца:

= m/(·SТЭД), (12) где – плотность образца;

SТЭД – площадь внутреннего горизонтального сечения ТЭД, а остальные обозначения такие же, как в предыдущих формулах .

Аналогично, для регистрации особых точек (микро и макроструктурных изменений в образце) вычисляется и строится кривая дифференциальной плотности образца d .

Далее, используя данные ДТД, вычисляется изобарный коэффициент расширения как отношение изменения толщины образца к его объему:

= /(·SТЭД), (13) где – изобарный коэффициент расширения образца;

– изменение линейного размера образца .

После чего по полученным значениям вычисляется коэффициент температуропроводности образца – а:

а = / (Cp · ), (14) где все обозначения такие же, как в предыдущих формулах .

Имея текущие значения Cp,, m и m образца, становится возможным корректное определение энтальпии Н и её изменений Н из уравнения теплового баланса, благодаря точной фиксации (по точкам экстремумов производной Ср) пределов его интегрирования:

m·dH/dt + m(T0 – Tm ) = mm Cm(Tm – Tm ), (15) где m – убыль массы образца в текущий момент времени;

dH/dt – изменение энтальпии (поглощаемой/выделяемой теплоты) в ед. времени;

m – коэффициент теплопроводности образца;

T0 – температура печи в текущий момент времени;

Tm – температура образца в текущий момент времени;

mm – масса образца в начальный момент времени;

Cm – текущая теплоемкость образца;

(Tm – Tm) – приращение температуры образца в текущий момент времени .

H(P,T) = H (Po,To) + Cp dT + Qф.п. - [V – T(V/T)p]dP.

(16) Получение точных значений параметров образца (ф-лы 1, 10, 13, 14) позволяет определить его критерии подобия (число Фурье – Fo и число Био – Bi) и построить кривые их изменения от температуры и времени, на предмет регистрации и идентификации нано-, микро- и макроструктурных изменений в образце:

Fo = a·t/2 ; (17) Bi = ·/. (18) По взаимной корреляции критериев подобия с предыдущими параметрами [7], осуществляется идентификация нано-, микро- и макроструктурных изменений в образце (каналов протекания, фазовых переходов, полиморфных превращений, поляризации, термодеструкции и т.д.) .

В место обычно применяемого линейного температурного режима и произвольного давления или вакуума в рабочем объеме источника тепла/холода, введён адаптивный режим термобароциклирования (от минус 50 °С до плюс 50 °С в термокриостате) и термобаронагружения (от 20 до 1000 °С в электропечи) образца с заданным шагом в интервале давлений Р (от 0,001 до 1 МПа). Это позволяет реализовать квази-изотермические и квази-изобарические участки в окрестностях "особых точек" (нано-, микро

–  –  –

G = 3E/(9-·E); (29) = (E-2G)/2G; (30) µµ = G; (31) = (1- 2·µ)/3, (32) где Е – модуль Юнга;

G – модуль сдвига;

– коэффициент Пуассона;

µµ, – постоянные Ламе, а остальные обозначения такие же, как в предыдущих формулах .

Таким образом, термобароциклирование образца в термокриостате и термобаронагружение его в электропечи, позволяет построить двухмерные функции от температуры – Т и давления – Р основных калорических (СV,, СP,h) и термических (, ) коэффициентов, а также модулей упругости (Е, К, G, ) и критериев подобия (g/E, ), по взаимной корреляции которых между собой и всеми предыдущими параметрами, осуществить идентификацию наноструктурных, микроструктурных и макроструктурных изменений [9] в образце (пластичность, двойникование, ползучесть и т.д.), т.е. провести термомеханический анализ (ТМА) и динамический механический анализ (ДМА) образца .

Методология термобароциклирования позволяет годовой цикл эксплуатации образца (8760 часов) "провести" за 11 часов, т.е. почти в 800 раз быстрее, с колебаниями температур в диапазоне эксплуатации от "полюса до экватора" и давлений – от земных до ионосферных. При этом становятся очевидными и повышение пожарной опасности, и понижение прочности "состарившихся" материалов, что существующими стандартными методами не определяется .

Способ ССТБЭА и установка, его реализующая, позволяют определить большинство показателей (табл. 1) пожарной опасности и исходного образца, и "состаренного", а также все дополнительные (табл. 2 – показатели, выделенные жирным шрифтом) по нижеследующим формулам и уравнениям с использованием ранее полученных параметров образца .

Группа горючести образца определяется в соответствии со стандартом [5] по относительной убыли массы образца по времени (в процентах):

1 – негорючие: при нагревании образца в электропечи с температурой равной 750 С в течение 30 минут, убыль массы образца составляет не более 50 %, при разности температуры образца и электропечи не более 50 С, при времени его горения от 0 до 10 сек;

2 – трудногорючие: при нагревании образца в электропечи с температурой равной 200 С в течение 5 минут, убыль массы образца составляет не более 60 %, при разности температуры образца и электропечи не более 60 С;

3 – горючие:

трудновоспламеняемые – при нагревании образца в электропечи с температурой равной 200 С в течение 5 минут, убыль массы образца составляет более 60 %, при разности температуры образца и электропечи более 60 С, при времени достижения указанной разности температур более 4 минут;

средней воспламеняемости – при нагревании образца в электропечи с температурой равной 200 С в течение 5 минут, убыль массы образца составляет более 60 %, при разности температуры образца и электропечи более 60 С, при времени достижения указанной разности температур от 0,5 до 4 минут;

легковоспламеняемые – при нагревании образца в электропечи с температурой равной 200 С в течение 5 минут, убыль массы образца составляет более 60 %, при разности температуры образца и электропечи более 60 С, при времени достижения указанной разности температур менее 0,5 минуты .

Температура размягчения Тр определяется как значение Т1 (рис. 3), в которой фиксируется изменение плотности образца, как 1-й экстремум d(T), после которого наступает экстремум d(T) при скачкообразном уменьшении коэффициента теплопроводности (Т) .

Температура плавления Тпл определяется как значение Т2 (рис. 3), в которой d(T) = 0 и d(T) = 0 после 1-го экстремума .

Температура тления (Ттл) определяется как среднее значение между Т3 экстремума убыли массы dm(T), Т4 – 2-го экстремума d(T) и 2-го экстремума d(T) .

Температура самовоспламенения (Тсв), которая равна температуре воспламенения (Твс), в отличие от указанного стандарта, определяется путем совместного решения системы неравенств Зельдовича, Семенова и Франк-Каменецкого в точке воспламенения (Se = 1/e = 0,368; F = 2,00), которая фиксируется в окрестности Т7 (рис.3) – 3-го экстремума производной d(T), как среднее значений Т7 и Т6,Т8,Т9 – 3-го, 4-го и 5-го экстремумов

d(T), в интервале окончания убыли массы образца от Т3 до Т9 [dm(T) имеет минимум, стремящийся к 0)], до скачкообразного уменьшения коэффициента теплопроводности (Т):

–  –  –

Термостойкость образца, т.е.

Тт – температура термостойкости и Чц – число циклов нагрева – остывания, в методологии АСДИ определяются:

ТТ – температурой размягчения (Тр) или температурой сублимации, если материал не плавится, по коррелированным экстремумам (рис.14) изменений плотности (d), интенсивности потока (dNa/dt) и амплитуды сигналов акустической эмиссии ЭРМ;

ЧЦ – количеством термобароциклов, после которых начинается "эксплуатационное старение" образца (преодоление "порога протекания"), характеризующееся коррелированными с интенсивностью потока (dNa/dt) и амплитудой сигналов (А) АЭ изменениями "функциональных" параметров материала (у диэлектриков –,,, а, ; проводников – R, µ,, а, ;

п/проводников –,, µ,, а, ) .

Пожаробезопасный ресурс – tпр в методологии АСДИ определяется по аналогии с ГОСТ 27.002 как средний ресурс, определяющий время достижения одного из предельных параметров в течение срока эксплуатации (например, установленный параметр прочности – модуль Юнга; теплоизоляционная способность – и, и др.) .

В данном случае, с точки зрения пожарной опасности ЭРМ, предельным параметром является их термостойкость, поэтому tпр определяется по формуле:

tпр = Чц ·8760, (39) где 8760 – среднее количество часов в году; Чц – количество термобароциклов испытаний .

Вероятность пожара, в соответствии с ГОСТ 12.1.004, в методологии АСДИ используется как понятие вероятности пожара образца в начале срока его эксплуатации Р0 из условия, что при достижении предельного значения характеристического параметра по истечении его ресурса tпр, который определяется как пожаробезопасный ресурс, вероятность пожара образца становится равной 10-6 и, следовательно, можно вычислить значение интенсивности возникновения пожара – п, логарифмируя уравнение

Рtp = 1 – е-п·tp :

п = Ln(1-0,000001)/ tp, после чего, подставляя полученное значение в то же уравнение, но с ресурсом времени в 1 час, получим искомую вероятность:

Ро = 1- е-п. (40) Литература

1. Установки термического анализа – Представительство NETZSCH GROUP – ЗАО ГРП-Сервис (Москва), 1998 – www.ngb.netzsch.com/russian/html/products/; Компания ЭПАК-СЕРВИС (Россия, Омск), 1993 г. – www.omsknet.ru/epac/pe_thermo.htm .

2. Молчадский О.И., Смирнов Н.В., Дудеров Н.Г. Оценка тепло-физических характеристик и прогноз пожарной опасности строительных материалов с помощью методов термического анализа // Сб. мат-лов XV науч.-практ. конф. "Проблемы горения и тушения пожаров на рубеже веков" / Ч.1. - М.: ВНИИПО, 1999. -С. 170-172 .

3. Уэндланд У. Теpмические методы анализаю. - М.: Миp, 1978. - 526 с .

4. Бубнова Р.С., Филатов С.К., Фотиев А.А. Термический анализ и фазовые равновесия. – Пермь: Изд. ПГУ, 1988. - 155с .

5. ГОСТ 12.1.044 (МЭК 79-4; ИСО 1182 и др.) ССБТ. Пожаровзрывоопасность веществ и материалов. Номенклатура показателей и методы их определения. - М.: Издательство стандартов, 1990. – 143 с .

6. Белозеров В.В. Температурные аномалии диэлектрических свойств композитов типа "полимер-керамика" // Сб. мат. XV Всерос. конф. по физике сегнетоэлектриков /ВКС-XV. – Ростов н/Д: РГУ, 1999. - С. 221 .

7. Белозеров В.В., Панченко Е.М., Строкань Г.П., Буйло С.И., Бушкова Е.С. Модель фазовых переходов третьего рода // Сб. тр. Межд. шк.- семинар "Применение симметрии и косиметрии в теории бифуркаций и фазовых переходов" / 18-23.09.2001 .

- Сочи, Ростов н/Д: РГУ, 2001. - С. 23-31 .

8. Белозеров В.В., Гольцов Ю.И., Шпак Л.А., Юркевич В.Э. Позисторные датчики температуры для стенда термоэлектропрогона иделий электронно-вычислительной техники – Известия АН (сер.физ.), 1996, Т.37, № 6. - С. 155-158 .

9. Барьяхтар В.Г., Галкин А.А. О переходе твердых тел из хрупкого в пластическое состояние – Доклады АН СССР /физика/, Том 227, №5, 1976. - С. 1079-1081 .

10. ГОСТ 27.002. Надежность в технике. Основные понятия, термины и определения. – М.: Изд. стандартов, 1989. – 38 с .

11. ГОСТ 12.1.004 ССБТ. Пожарная безопасность. Общие требования. - М.:

Изд. стандартов, 1992. – 77 с .



Похожие работы:

«Каф. Химии и биосинтеза Внимание!!! Для РУПа из списка основной литературы нужно выбрать от 1 до 5 названий. Дополнительная литература до 10 названий. Если Вы обнаружите, что подобранная литература не соответствует содержанию дисциплины, обязательно сообщите в библиотеку по тел. 62-16или электронной...»

«"Рассмотрено" "Согласовано" "Утверждено" Руководитель МО Заместитель директора по УВР Директор МАОУ СОШ с. Маянга // МАОУ СОШ с.Маянга /ГабаловаО.Н./ /Панкратова Л.П./ Протокол № от Приказ № _ от "_"_2015. "_"2015 "_"_2015 РАБОЧАЯ...»

«1. Цели изучения дисциплины Целью изучения дисциплины "Физика верхней атмосферы (ВА) и околоземного космического пространства (ОКП)" является формирование основ фундаментальных знаний в области физики верхней атмосферы и околоземного космического пространства...»

«М.Г. Добровольская ГЕОХИМИЯ ЗЕМНОЙ КОРЫ Учебное пособие Москва Российский университет дружбы народов Утверждено РИС Ученого совета Российского университета дружбы народов Рецензент Доктор геолого-минералогических...»

«Александр Постолаки О проявлении "золотого сечения", "чисел фибоначчи" и "закона филлотаксиса" в природе, в строении организма и зубочелюстной системы человека “Всё, что находится в природе, математически точно и определённо.” М...»

«КАЛЕГАЕВ ВЛАДИМИР ВЛАДИМИРОВИЧ ДИНАМИКА МАГНИТОСФЕРНЫХ ТОКОВЫХ СИСТЕМ ПОД ВОЗДЕЙСТВИЕМ СОЛНЕЧНОГО ВЕТРА Специальность 01.04.08 – физика плазмы АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени доктора физико-математических наук Москва – 2009 Работа вы...»

«ГУСЕВА Ирина Николаевна ФЛОРА ЛЕСОВ ЦЕНТРАЛЬНОГО ПРЕДКАВКАЗЬЯ И ЕЁ АНАЛИЗ 25.00.23 – Физическая география и биогеография, география почв и геохимия ландшафтов АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание учёной степени кандидата географических наук Ставрополь 2015 Работа выполнена...»

«О МИГРАЦИИ ФОСФОРА И ДРУГИХ ХИМИЧЕСКИХ ЭЛЕМЕНТОВ С ГРУНТОВЫМ СТОКОМ В СЕЛЬСКИХ ЛАНДШАФТАХ Шилькрот Г.С. Институт географии РАН, Москва gal-shilkrot@yandex.ru Качественный состав природных вод есть результат взаимодействия всех компонентов ландшафт...»









 
2018 www.new.z-pdf.ru - «Библиотека бесплатных материалов - онлайн ресурсы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 2-3 рабочих дней удалим его.